屠宰廢水來自于圈欄沖洗、淋洗、屠宰及其它廠房地坪沖洗、燙毛、剖解、副食加工、洗油等，它具有水量大、排水不均勻、濃度高、雜質和懸浮物多、可生化性好等特點。另外它與其他高濃度有機廢水的***不同在于它的NH3-N濃度較高(約120mg/l)，因此在工藝設計中應充分考慮NH3-N對廢水處理造成的影響。

屠宰廢水的預處理

  屠宰廢水水質的分析

     屠宰廢水來自于圈欄沖洗、淋洗、屠宰及其它廠房地坪沖洗、燙毛、剖解、副食加工、洗油等，它具有水量大、排水不均勻、濃度高、雜質和懸浮物多、可生化性好等特點。另外它與其他高濃度有機廢水的***不同在于它的NH3-N濃度較高（約120mg/l），因此在工藝設計中應充分考慮NH3-N對廢水處理造成的影響。

　　屠宰廢水的預處理是整個系統能否有效運行的關鍵。屠宰廢水中固體懸浮物(SS)高達1000mg/l，該類懸浮物屬易腐化的有機物，***及時攔截，一方面可防止后續管道設備的堵塞，另一方面即時清理可避免懸浮固體有機質腐化溶入廢水中而成為溶解性有機質，導致廢水CODCr、BOD5濃度提高。屠宰廢水包括含有大量豬糞、未消化飼料的圈欄沖洗水和一般屠宰廢水兩大類。

　　圈欄沖洗水經一化糞池預處理后再與一般屠宰廢水廢水合并后進入廢水處理站，化糞池內沉積的豬糞和未消化飼料通過擠壓式固液分離機抽提并干燥后(含水率可達70%以下)作為魚類飼料。

　　一般屠宰廢水預處理的兩種主要方法：氣浮和篩濾(過濾孔徑1～5mm)，其中氣浮主要應用于廢水量較小的處理站，其缺點主要是設備復雜、不易管理、運行成本高、衛生條件差；篩濾則主要應用于廢水量較大的屠宰廢水的預處理，管理方便，運行穩定。

　　另外在篩濾機前需依次設置清撈池、粗格網(50×5mm)、粗格柵(20mm)等保護措施。

屠宰廢水的預處理

   屠宰廢水的預處理是整個系統能否有效運行的關鍵。屠宰廢水中固體懸浮物（SS）高達1000mg/l，該類懸浮物屬易腐化的有機物，***及時攔截，一方面可防止后續管道設備的堵塞，另一方面即時清理可避免懸浮固體有機質腐化溶入廢水中而成為溶解性有機質，導致廢水CODCr、BOD5濃度提高。屠宰廢水包括含有大量豬糞、未消化飼料的圈欄沖洗水和一般屠宰廢水兩大類。

    圈欄沖洗水經一化糞池預處理后再與一般屠宰廢水廢水合并后進入廢水處理站，化糞池內沉積的豬糞和未消化飼料通過擠壓式固液分離機抽提并干燥后（含水率可達70%以下）作為魚類飼料。

    一般屠宰廢水預處理的兩種主要方法：氣浮和篩濾（過濾孔徑1～５mm），其中氣浮主要應用于廢水量較小的處理站，其缺點主要是設備復雜、不易管理、運行成本高、衛生條件差；篩濾則主要應用于廢水量較大的屠宰廢水的預處理，管理方便，運行穩定。

酸化水解或厭氧

　　屠宰廢水中的有機物主要為蛋白質和脂肪，該類物質屬大分子長鏈有機物，難以被一般的好氧菌直接利用，在其生物降解過程中，一般先通過酶的作用分解成氨基酸、碳水化合物等小分子有機物后方可被好氧菌直接利用，因此酸化水解工序的設置是非常有必要的。

　　另外，本廢水的濃度較高(CODCr：2200mg/l)，直接用好氧工藝去除全部的有機物將消耗大量的電能，因此用無需消耗電能的酸化水解工藝來去除部分有機物可節省運行成本。

　　完整厭氧過程分為酸化水解和產甲烷兩個階段，酸化水解工藝只利用厭氧過程中的酸化水解階段，所以厭氧工藝的去除率高于酸化水解工藝，設計停留時間較長(約12～48小時)，其與酸化水解***主要的差別是厭氧除了包含酸化水解階段外，還包含產氣階段(此階段同時產生臭氣)。對于屠宰廢水來說，產甲烷意味著同時也產生了大量臭氣，衛生條件差。另外，厭氧工藝的條件要求比較嚴格：如廢水需達到***溫度，***有有效的三相分離器、調試時間長等。即使如此，部分單位為了達到不耗電就能去除更多的有機物的目的，仍選擇了厭氧工藝作為處理站的主要工藝，因此在已建成的屠宰廢水處理站中選用厭氧工藝的較少，成功案例幾乎沒有。

活性污泥或接觸氧化

　　有機廢水要達到一級排放標準，選用好氧生物處理工藝是***常用、***、運行成本廉的工藝。好氧生物處理工藝包括活性污泥法和接觸氧化法兩大類。其中活性污泥法是一種傳統且技術成熟的污水處理方法，其發展已經有100多年的歷史；接觸氧化是國內部分公司自行開發的工藝，屬生物膜法的一種，其具體設計參數尚未完善，在經濟發達***很少使用。兩種方法在工藝上的***差別是前者的微生物處于懸浮狀態，后者的微生物為固定狀態。后者曝氣池內需要安裝生物填料以作為生物的載體，投資較高，主要應用于小型的廢水處理站；前者則被廣泛的應用于各類廢水處理廠。

　　在一些接觸氧化工藝的工程中，發現其主要問題是掛膜比較困難，安裝于填料下面的曝氣裝置維修不易、曝氣池面泡沫多、處理效率低(有機負荷低)、二沉池沉淀效果差、投資高等缺點，但由于無需污泥回流，管理方便，所以對于小型的廢水處理站應用還是可行的，對于本工程則不太適合。

有機負荷、氨氮、一級排放標準

　　本工程廢水的排放既要滿足《肉類加工工業水污染物排放標準》GB13457-92中的一級排放標準，又要滿足《廈門市水污染物排放控制標準》DB35/322-1999中的一級排放標準，其中BOD5小于20mg/l，CODCr小于80mg/l，這兩個數值決定了在活性污泥工藝的設計中，出水前的最后一級生化工藝***采用低負荷設計(即有機負荷小于0.15kgBOD/kgMLSS)，否則出水的BOD、COD值根本無法達標。

　　另外，本處理站的出水水質氨氮需小于15mg/l，原水的氨氮為120mg/l，氨氮的在處理系統中除了部分合成生物細胞外(以總氮計，約占剩余污泥的11.4%)，大部分需通過硝化菌去除，考慮到廢水的總氮大于氨氮，所以剩余污泥11.4%的氨氮量去除率幾乎可以忽略不計，故需硝化的氨氮仍以120mg/l計。參考國內外資料[日高橋俊三《活性污泥生物學》]當BOD負荷需在0.10～0.20kgBOD/kgMLSS范圍，通過4～6小時的曝氣可完成硝化階段，但如果將BOD負荷提高，曝氣時間再長，硝化階段也不可能完成。由此得出如果出水氨氮要達標，則BOD負荷要低。有屠宰廢水需要處理的單位，也可以到中國污水處理工程網的污水寶項目服務平臺咨詢具備類似污水處理經驗的企業。

　　為滿足高標準的排放標準的要求，本設計中，出水前的最后一級活性污泥工藝有機負荷確定為0.10kgBOD/kgMLSS；同時在低負荷活性污泥池前設一段高負荷(0.50kgBOD/kgMLSS)的活性污泥池，以期望能在較短的停留時間內，去除部分有機物，減少低負荷活性污泥池的處理BOD總量，盡可能減少曝氣池的總池容。

    DAT-IAT工藝為本設計選用的廢水處理主體工藝，它是活性污泥工藝的一種變形，具體技術說明如下：

　　DAT-IAT工藝包括連續進水、連續曝氣的高負荷(0.50kgBOD/kgMLSS)活性污泥池DemandAerationTank(DAT)池和以連續進水、間歇曝氣、接歇排水低負荷(0.10kgBOD/kgMLSS)活性污泥池IntermittentAerationTank(IAT)兩部分。酸化水解池的出水和間歇曝氣池尾端的活性污泥同步進入DAT池，并進行連續的高強度曝氣，強化了活性污泥的生物吸附作用，“初期降減”功能得到充分的發揮，60%的可溶性有機污染物被去除。

　　在IAT池中，由于DAT池的調節、均衡作用，進水水質穩定、負荷低，提高了對水質變化的適應性。由于C/N較低，有利于硝化菌的繁育，能夠產生硝化反應。又由于進行間歇曝氣和沉淀，能夠形成缺氧-好氧-厭氧-好氧的交替環境，在去除BOD的同時，取得脫氮除磷的效果。此外由于DAT池的高負荷高強度曝氣，強化了生物吸附作用，在微生物的細菌中，貯存了大量的營養物質，在IAT池內可利用這些物質提高內源呼吸的反硝化作用，即所謂的存儲性反硝化作用。本池在沉淀和排水階段也連續進水，這樣能夠綜合利用進水中的碳源和前述的貯存性反硝化作用，具有很強的除磷脫氮功能。

　　即使是在IAT池的沉淀階段和潷水階段，廢水進水也是連續的，所以連續的進水是否會對沉淀和排水造成擾動和影響、來不及處理的廢水是否會直接從潷水器出水口排出而影響出水效果也是業主通常擔心的問題。在設計DAT-IAT池時對其幾何尺寸、兩池隔墻開孔的數量、面積和布置方式均進行了精心設計，當系統停止曝氣后整個反應池成為近乎理想的推流式反應器，污水以極小流速運動，推進速度為2m/h。按沉淀和排水時間2小時計算，總推進距離僅為4m。在沉淀階段和潷水階段進入主反應區的污水先經過反應池底部的污泥層，然后沿池子對角線方向前進，池子長寬比的合理設計可保證在排水結束時未處理的水與潷水器還有一段安全距離。另外在沉淀過程中，按其表面負荷計算，僅為0.25m3/m2.h，該值遠遠低于一般的沉淀池(約為0.85m3/m2.h)，所以沉淀效果非常好。

　　DAT-IAT工藝優點還體現在SVI值較低、污泥易沉淀、不易發生污泥膨脹、僅通過時間的控制就可實現自動運行、剩余污泥量低、污泥齡長、無二沉淀池等。